疲労に影響する他の因子
表面状態 (仕上げと処理)
疲労破壊が表面から発生するとき、表面状態は疲労強度に影響を与える極端に重要な因子となります。表面仕上げと処理係数が疲労解析結果の補正として考慮されます。
表面処理は部材の疲労強度を改善させることができます。NITRIDED(窒素化)、 SHOT-PEENED(ショットピーニング)、COLD-ROLLED(冷延)は表面処理補正として考慮されます。値を入力して表面処理係数 Ctreat を指定することもできます。
一般的な場合、全補正係数は Csur=Ctreat · Cfinish
処理タイプがNITRIDEDの場合、全補正整数は、 Csur=2.0 · Cfinish(Ctreat=2.0) 。
処理タイプがSHOT-PEENEDまたはCOLD-ROLLEDの場合、全補正整数は、 Csur = 1.0。これは表面仕上げの効果を無視する事を意味します。
疲労耐力限界FLは、 Csur により FL'=FL*Csur .2セグメントのS-N曲線では、遷移点の応力も、 Csur を掛けることにより修正されます。
表面状態は、それらを各パートに割り当てるAssign Material ダイアログで定義できます。
疲労強度減少係数
上で述べた係数に加えて、様々な他の因子が構造の疲労強度に影響を与える可能性があります。例えば、切欠き効果、寸法効果、荷重タイプ等です。疲労強度減少係数 Kf はこのような補正を一体化して考慮するものとして導入されます。疲労耐力限界FLは、 Kf により FL'=FL/Kf
疲労強度減少係数は、Assign Material ダイアログでパートまたはセットに割り当てられます。
Csur と Kf の両方が指定された場合、疲労耐久限界FLは、 FL'=FL · Csur/Kf
Csur と Kf は、その弾性部分がS-N定式化上にあることを通して、E-N定式化でも同様の影響を持ちます。E-N定式化の弾性部分では、公称疲労耐力限界FLがNcの弾性限界から内部的に計算されます。FLは、 Csur と Kf がある場合には修正されます。その弾性部分は送信された公称疲労限界とともに修正されます。
温度の影響
材料の疲労強度は温度の上昇と共に低下します。温度の影響は、疲労耐久限界FLを修正するために温度係数Ctempを適用することで考慮できます。
Ctempは、直接代入するか、もしくは、高温用FKMガイドラインに準拠したCtempを計算するために、パート/要素セット全体の等温温度を定義することもできます。定義される温度は摂氏でなければなりません。
常温でのCtemp = 1
下記の材料について、FKMのガイドラインに従って定義された高温時のCtempは、以下の表で強調表示されています。
ユーザー定義のCtempは、0 < Ctemp <= 1の間の値を受け入れます
NONEに設定されたCtemp = 1
Type | 温度条件 | Ctemp係数 |
---|---|---|
None** これは下記以外の材料用 |
- | = 1 |
細粒構造用鋼 | 60℃ < T < 500℃ | =1 - [10-3 x (T/℃)] |
その他の鋼(ステンレス鋼を除く) | 100℃ < T < 500℃ | =1 - [1.4*10-3 x (T/℃-100)] |
GS(鋳鋼および熱処理可能な鋳鋼) | 100℃ < T < 500℃ | =1 - [1.2*10-3 x (T/℃-100)] |
GJS(ノジュラー鋳鉄) GJM(可鍛鋳鉄) |
100℃ < T < 500℃ | =1 - aT,D x (10-3 * T/℃)2 |
アルミニウム材料 | 50℃ < T < 200℃ | =1 - [1.2*10-3 x (T/℃-50)] |
材料グループ | GJS | GJM | GJL |
---|---|---|---|
aT,D | 1.6 | 1.3 | 1.0 |
CtempとKfの両方が指定された場合、疲労耐久限界FLは、FL' = FL ⋅ Ctemp / Kfと修正されます。
疲労材料データにおけるばらつき


S | 2000.0 | 2000.0 | 2000.0 | 2000.0 | 2000.0 | 2000.0 |
Log (S) | 3.3 | 3.3 | 3.3 | 3.3 | 3.3 | 3.3 |
Log (N) | 3.9 | 3.7 | 3.75 | 3.79 | 3.87 | 3.9 |

応力範囲と寿命の両方のデータに実験的なばらつきが存在します。Assign Materialダイアログの、log(N)のばらつきの標準誤差が入力(S-N曲線のSEフィールド)として必要です。サンプル平均は、 S-N曲線により log(N50%i) として与えられ、Assign MaterialダイアログのSEフィールドを使用して入力されます。
- log (N)の正規分布の標準偏差(標準誤差)(Assign MaterialのSE)
- 本解析に要するCertainty of Survival(Fatigue Moduleコンテキスト内のCertainty of Survival)。
正規分布またはガウス分布は確率密度関数であり、曲線の下の全面積は常に1.0になります。
- xs
- データ値 log(Ni) はユーザーサンプル。
- μs
- サンプル平均 log(Nsmi) 。
- σs
- 不明なサンプルの標準偏差(Assign Materialダイアログの標準誤差(SE)のみのユーザー入力)。 で。
上記の分布はユーザー定義サンプルの分布であり、完全な母集団空間ではありません。真の母集団平均は未知であるため、サンプル平均とサンプルSE から真の母集団の平均値の推定範囲を求め、その後ユーザーが指定した耐久確実性を使用して、サンプル平均を抽出します。
標準誤差は、全母集団から抽出されたサンプルのすべてのサンプル手段によって作成される正規分布の標準偏差です。1つのサンプル分布データから、標準誤差は通常、 SE=(σs√ns) と推定されます、ここで σs は、サンプルの標準偏差で、 ns はサンプルのデータ数です。すべてのサンプル平均におけるこの分布の平均は、実際には真の母集団の平均と同じです。ユーザーにより与えられる耐久確実性は、すべてのサンプル平均のこの分布に適用されます。
すべてのサンプル平均の通常の分布では、この分布の平均 μ は実際の母集団の平均と同じであり、その範囲が推定対象となります。
- log(Nmi)
- 摂動値
- log(Nsmi)
- ユーザー指定のサンプル平均(Materials のSN曲線)
- SE
- 標準誤差(Materials のSN)
- Z値(計算値)
- 耐久確実性(入力値)
- 0.0
- 50.0
- 0.5
- 69.0
- 1.0
- 84.0
- 1.5
- 93.0
- 2.0
- 97.7
- 3.0
- 99.9
上記の例(S-N)に基づいて、S-N曲線が必要な耐久確実性と標準誤差の入力に変更される様子がわかります。このテクニックにより、統計的手法を使用して疲労材料データのばらつきを処理し、必要な耐久確率値のデータを予測することができます。
単一のSN曲線の調整
- 耐久確実性
- 耐久確実性が0.5以外で、標準誤差(SE)が0.0以外の場合は、SN曲線がSRI1とFLをシフトすることによって変更されます。Figure 5.
- 表面状態と疲労強度減少係数
- 表面状態の係数(Cs)と疲労強度減少係数(Kf)が、次のように疲労限界に適用され、1000サイクル後にSN曲線の勾配が変更されます。
- 静的破壊
- 静的破壊チェックがアクティブになっている場合は、最大応力がUTSを上回った場合または補正された応力振幅がUTSx(1-R)/2を上回った場合に静的破壊が報告されます。ここで、RはSN曲線が基づく応力比です。プログラムで、UTSx(1-R)/2がSRI1より小さければ、応力振幅=UTSx(1-R)/2の場合に、損傷値1.0を報告できるように、SN曲線が変更されます。そのため、応力振幅がS1000を上回っている場合は、Figure 7で変更されたb0勾配が原因でユーザー定義のSN曲線とは異なる損傷値が報告されます。Figure 7.
- SN曲線全体の変更
- Figure 8.
複数のSN曲線の調整
- 耐久確実性
- 材料の疲労強度の不確実性は、log(stress)の標準誤差と耐久確実性を使用して考慮することができます。
- 表面状態と疲労強度減少係数
- 表面状態の係数(Cs)と疲労強度減少係数(Kf)が、次のように疲労強度に適用されます。